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端面跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：801)
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端面跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：958)
提供以端面跳動為.有關(guān)：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機殼鋼管，汽車鋼管，機械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...的相關(guān)技術(shù)知識信息內(nèi)容，通過.有關(guān)：鋼管，無縫鋼管，精密鋼管，焊接鋼管，電機殼鋼管，汽車鋼管，機械鋼管，鋼材，精拉鋼管等等的...關(guān)聯(lián)不同內(nèi)容的相關(guān)技術(shù)知識信息內(nèi)容，提供更多的技術(shù)知識信息關(guān)聯(lián)，給用戶更好的體驗。
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徑向跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：946)
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全跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：515)
包含標簽“全跳動”的文章：直線度,平面度,圓度,圓柱度...這些形位公差你都了如指掌了嗎？,直線度平面度等14項形位公差詳細講解!,
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圓跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：674)
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圓跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：579)
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徑向跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：734)
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平面度跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：720)
包含標簽“平面度跳動”的文章：20crmnti拖拉機傳動齒圈淬火變形的控制,
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平面度跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：965)
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某軍工產(chǎn)品端面開裂原因分析2021年05月26日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№74941.背景情況某產(chǎn)品所用材料為20crmnti，表面進行c/n共滲處理，表面滲層深度要求不小于1.6mm、硬度不小于63hrc。產(chǎn)品在碳氮共滲后機加過程時，在精加工大端端面后發(fā)現(xiàn)在端面外側(cè)存在幾條沿周向分布的裂紋。2.形貌觀察產(chǎn)品裂紋及斷面如圖1所示，端面裂紋位于距端面外壁約2mm的位置，并
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某軍工產(chǎn)品端面開裂原因分析2021年05月26日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№75481.背景情況某產(chǎn)品所用材料為20crmnti，表面進行c/n共滲處理，表面滲層深度要求不小于1.6mm、硬度不小于63hrc。產(chǎn)品在碳氮共滲后機加過程時，在精加工大端端面后發(fā)現(xiàn)在端面外側(cè)存在幾條沿周向分布的裂紋。2.形貌觀察產(chǎn)品裂紋及斷面如圖1所示，端面裂紋位于距端面外壁約2mm的位置，并
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特大型軸承中擋圈端面裂紋成因分析2017年09月01日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№405310某廠有一批特大型四列圓柱滾子軸承中擋圈磨加工后，在探傷工序發(fā)現(xiàn)批量性裂紋，該中擋圈材料為gcr15simn鋼，尺寸大小為：700mm×90mm，其加工工藝過程為：ø300mm棒料入廠超聲波探傷→鋸切→鍛造成型→球化退火→車削加工→熱處理→磨削加工→熒光探傷→裝配。產(chǎn)品追溯過程中
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特大型軸承中擋圈端面裂紋成因分析2017年09月01日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№405402某廠有一批特大型四列圓柱滾子軸承中擋圈磨加工后，在探傷工序發(fā)現(xiàn)批量性裂紋，該中擋圈材料為gcr15simn鋼，尺寸大小為：700mm×90mm，其加工工藝過程為：ø300mm棒料入廠超聲波探傷→鋸切→鍛造成型→球化退火→車削加工→熱處理→磨削加工→熒光探傷→裝配。產(chǎn)品追溯過程中
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全跳動 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：719)
多種金屬材料重量在線計算器(鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：468).0427')","('ertacetelh','0.0514')","('聚酯磷ertalyte','0.0503')","('聚全氟乙丙烯fepteflon','0.0778')","('纖維薄板fibersheet','0.0503')","('flourosilicone','0.0507')",
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公差配合原創(chuàng)動畫，讓你一目了然！！！2019年12月03日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№132488公差配合原創(chuàng)動畫，讓你一目了然！！！動畫演示：垂直度,空間點的位置度,端面跳動,對稱度,徑向跳動,面輪廓度,平行度,傾斜度,同軸度,圓度,圓柱度,直線度。?來源：機工教育
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公差配合原創(chuàng)動畫，讓你一目了然！！！2019年12月03日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№132630公差配合原創(chuàng)動畫，讓你一目了然！！！動畫演示：垂直度,空間點的位置度,端面跳動,對稱度,徑向跳動,面輪廓度,平行度,傾斜度,同軸度,圓度,圓柱度,直線度。?來源：機工教育
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表3水平與懸掛放置滲碳淬火后節(jié)圓、端面跳動對比件號位置0°90°180°270°總跳動水平放置件1節(jié)圓/mm0.740.610.610.430.31端面/mm01.150.471.31.3件2節(jié)圓/mm0.860.550.860.920.37端面/mm11.351.821.360.82懸掛放置件1節(jié)圓/mm00.0100.020.02端面/mm00.030.030.070.07件2節(jié)
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表3水平與懸掛放置滲碳淬火后節(jié)圓、端面跳動對比件號位置0°90°180°270°總跳動水平放置件1節(jié)圓/mm0.740.610.610.430.31端面/mm01.150.471.31.3件2節(jié)圓/mm0.860.550.860.920.37端面/mm11.351.821.360.82懸掛放置件1節(jié)圓/mm00.0100.020.02端面/mm00.030.030.070.07件2節(jié)
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變要求：相臨點跳動控制在0.5mm以內(nèi)，端面圓跳動控制在0.1mm以內(nèi)。2、感應淬火過程（1）淬火加熱設備加熱電源為igbt全固態(tài)晶體管中頻加熱電源jigc-500-10，最大加熱功率500kw，可調(diào)頻率1~10khz。ф1500mm×5000mm立式淬火機床。感應器由感應加熱部分、淬火噴淋部分以及固定裝置構(gòu)成，感應器與工件的間隙控制在4~6mm，采用延遲加熱淬火的方法進行，具體加熱裝置如圖2所
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變要求：相臨點跳動控制在0.5mm以內(nèi)，端面圓跳動控制在0.1mm以內(nèi)。2、感應淬火過程（1）淬火加熱設備加熱電源為igbt全固態(tài)晶體管中頻加熱電源jigc-500-10，最大加熱功率500kw，可調(diào)頻率1~10khz。ф1500mm×5000mm立式淬火機床。感應器由感應加熱部分、淬火噴淋部分以及固定裝置構(gòu)成，感應器與工件的間隙控制在4~6mm，采用延遲加熱淬火的方法進行，具體加熱裝置如圖2所
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齒輪軸探傷缺陷顯示原因分析2019年04月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度未收錄№201625齒輪軸探傷缺陷顯示原因分析本批齒輪軸共113件，成品經(jīng)磁粉探傷檢測，發(fā)現(xiàn)有4件零件在端面齒根位置出現(xiàn)了亮點顯示。齒輪軸材料為12cr2ni4a，表面進行碳氮共滲，齒底滲層深度≥0.2mm，表面硬度≥60hrc，心部硬度32～42hrc。1.宏觀檢查齒輪軸外觀如圖1所示，肉眼觀察未見異
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齒輪軸探傷缺陷顯示原因分析2019年04月02日董φ鋼管廠¹³³³???³???鋼鐵知識百度已收錄№201854齒輪軸探傷缺陷顯示原因分析本批齒輪軸共113件，成品經(jīng)磁粉探傷檢測，發(fā)現(xiàn)有4件零件在端面齒根位置出現(xiàn)了亮點顯示。齒輪軸材料為12cr2ni4a，表面進行碳氮共滲，齒底滲層深度≥0.2mm，表面硬度≥60hrc，心部硬度32～42hrc。1.宏觀檢查齒輪軸外觀如圖1所示，肉眼觀察未見異
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度引起加工表面直線度和平面度誤差。●機床主軸回轉(zhuǎn)誤差機床主軸回轉(zhuǎn)誤差是指實際回轉(zhuǎn)軸線對于理想回轉(zhuǎn)軸線的漂移。主要包括主軸端面圓跳動、主軸徑向圓跳動、主軸幾何軸線傾角擺動。1、主軸端面圓跳動對加工精度的影響：①加工圓柱面時無影響；②車、鏜端面時將產(chǎn)生端面與圓柱面軸線垂直度誤差或端面平面度誤差；③加工螺紋時，將產(chǎn)生螺距周期誤差。2、主軸徑向圓跳動對加工精度的影響：①若徑向回轉(zhuǎn)誤差表現(xiàn)為其實際軸線在y
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度引起加工表面直線度和平面度誤差。●機床主軸回轉(zhuǎn)誤差機床主軸回轉(zhuǎn)誤差是指實際回轉(zhuǎn)軸線對于理想回轉(zhuǎn)軸線的漂移。主要包括主軸端面圓跳動、主軸徑向圓跳動、主軸幾何軸線傾角擺動。1、主軸端面圓跳動對加工精度的影響：①加工圓柱面時無影響；②車、鏜端面時將產(chǎn)生端面與圓柱面軸線垂直度誤差或端面平面度誤差；③加工螺紋時，將產(chǎn)生螺距周期誤差。2、主軸徑向圓跳動對加工精度的影響：①若徑向回轉(zhuǎn)誤差表現(xiàn)為其實際軸線在y
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測結(jié)果（1）組織形態(tài)。試樣的顯微金相組織如圖2所示，組織為隱針馬氏體+少量鐵素體+少量殘留奧氏體。圖2顯微金相組織（2）表面硬度。在齒圈的花鍵齒面和端面檢測硬度在60~61hrc，其中齒面硬度稍高。（3）硬化層深1.19mm，硬度梯度如圖3所示。圖3硬度梯度（4）在四件齒圈的端面分別作標記1~4號，經(jīng)熱處理后測量圓度和內(nèi)花鍵m值都滿足要求（見表3、表4），其中圓跳動在0.08~0.15mm變
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測結(jié)果（1）組織形態(tài)。試樣的顯微金相組織如圖2所示，組織為隱針馬氏體+少量鐵素體+少量殘留奧氏體。圖2顯微金相組織（2）表面硬度。在齒圈的花鍵齒面和端面檢測硬度在60~61hrc，其中齒面硬度稍高。（3）硬化層深1.19mm，硬度梯度如圖3所示。圖3硬度梯度（4）在四件齒圈的端面分別作標記1~4號，經(jīng)熱處理后測量圓度和內(nèi)花鍵m值都滿足要求（見表3、表4），其中圓跳動在0.08~0.15mm變
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2～219.45mm），壁厚較薄（27.05mm），且結(jié)構(gòu)為不完全對稱，即b端面?zhèn)葹橹睆叫〉膬?nèi)孔，而a端面?zhèn)葹橹睆酱蟮膬?nèi)花鍵，導致該類結(jié)構(gòu)零件兩端面（a和b端面）的熱變形存在趨勢不一致的特點。2016年底，該零件成品突發(fā)熱處理后b端面的跳動超差（工藝要求熱后端面跳動值≤0.06mm）的情況，進而造成鼓形量與齒向角度超差。對該批次中剩余的已完成鍛造、熱前機加工序的零件，通過在熱處理工序環(huán)節(jié)，進行臨時試驗
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2～219.45mm），壁厚較薄（27.05mm），且結(jié)構(gòu)為不完全對稱，即b端面?zhèn)葹橹睆叫〉膬?nèi)孔，而a端面?zhèn)葹橹睆酱蟮膬?nèi)花鍵，導致該類結(jié)構(gòu)零件兩端面（a和b端面）的熱變形存在趨勢不一致的特點。2016年底，該零件成品突發(fā)熱處理后b端面的跳動超差（工藝要求熱后端面跳動值≤0.06mm）的情況，進而造成鼓形量與齒向角度超差。對該批次中剩余的已完成鍛造、熱前機加工序的零件，通過在熱處理工序環(huán)節(jié)，進行臨時試驗
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大，可能出現(xiàn)扭曲。（于是要求我們對于端面跳動進行嚴格控制）后來有個月出現(xiàn)的量較大，檢查從箱體拆下來的齒輪進行檢測齒形齒向，發(fā)現(xiàn)齒行齒向不符合圖樣要求，存在剃反的可能。因為這個工件只有內(nèi)孔倒角處有點區(qū)別，其余的都是對稱的，剃齒是不能防錯，只有靠員工的自覺；熱處理時產(chǎn)品壓裝后也檢查不了是否按工藝要求壓裝。于是我們針對這種現(xiàn)象，專門針對裝夾方向做了熱處理試驗，熱處理后數(shù)據(jù)如附表所示。根據(jù)數(shù)據(jù)可以看出，產(chǎn)
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大，可能出現(xiàn)扭曲。（于是要求我們對于端面跳動進行嚴格控制）后來有個月出現(xiàn)的量較大，檢查從箱體拆下來的齒輪進行檢測齒形齒向，發(fā)現(xiàn)齒行齒向不符合圖樣要求，存在剃反的可能。因為這個工件只有內(nèi)孔倒角處有點區(qū)別，其余的都是對稱的，剃齒是不能防錯，只有靠員工的自覺；熱處理時產(chǎn)品壓裝后也檢查不了是否按工藝要求壓裝。于是我們針對這種現(xiàn)象，專門針對裝夾方向做了熱處理試驗，熱處理后數(shù)據(jù)如附表所示。根據(jù)數(shù)據(jù)可以看出，產(chǎn)
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留奧氏體）和不穩(wěn)定的應力狀態(tài)（無論壓應力或拉應力），在常溫或零下溫度較長時間的放置或使用過程中，逐漸發(fā)生轉(zhuǎn)變并趨于穩(wěn)定，由此而伴隨有畸變的出現(xiàn)。例如，滲碳或感應淬火后的齒輪齒形、表面形狀的變化（如公法線長度和齒厚變化），其是造成齒輪工作時產(chǎn)生噪聲的原因之一。干貨丨幾種齒圈的熱處理畸變控制方法由于齒圈直徑與齒圈寬度（或稱高度）尺寸相差懸殊，在熱處理過程中，經(jīng)常出現(xiàn)內(nèi)孔圓度、端面平面度及錐度畸變超差問
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留奧氏體）和不穩(wěn)定的應力狀態(tài)（無論壓應力或拉應力），在常溫或零下溫度較長時間的放置或使用過程中，逐漸發(fā)生轉(zhuǎn)變并趨于穩(wěn)定，由此而伴隨有畸變的出現(xiàn)。例如，滲碳或感應淬火后的齒輪齒形、表面形狀的變化（如公法線長度和齒厚變化），其是造成齒輪工作時產(chǎn)生噪聲的原因之一。干貨丨幾種齒圈的熱處理畸變控制方法由于齒圈直徑與齒圈寬度（或稱高度）尺寸相差懸殊，在熱處理過程中，經(jīng)常出現(xiàn)內(nèi)孔圓度、端面平面度及錐度畸變超差問
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8mmhv1，表面組織：殘留奧氏體（a’）+回火馬氏體（m回），1～5級合格，機械加工方面對熱處理工序后提出允許的淬火變量見表1。表1允許的淬火變形量淬火前淬火后φ356mm外圓對b面的平面度跳動≤0.04φ356mm外圓對b面的平面度跳動≤0.20φ298mm外圓對a面的平面度跳動≤0.04φ298mm外圓對a面的平面度跳動≤0.201.變形分析（1）內(nèi)應力的影響零件淬火、回火及表面淬火、化學熱處理
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8mmhv1，表面組織：殘留奧氏體（a’）+回火馬氏體（m回），1～5級合格，機械加工方面對熱處理工序后提出允許的淬火變量見表1。表1允許的淬火變形量淬火前淬火后φ356mm外圓對b面的平面度跳動≤0.04φ356mm外圓對b面的平面度跳動≤0.20φ298mm外圓對a面的平面度跳動≤0.04φ298mm外圓對a面的平面度跳動≤0.201.變形分析（1）內(nèi)應力的影響零件淬火、回火及表面淬火、化學熱處理
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所允許的變動量。示例：公差值加注記號時，公差帶是直徑0.08mm的圓柱之間區(qū)域。圓形公差帶的軸線與基準一致。12對稱度對稱度是表示零件上兩對稱中心要素保持在同一中心平面內(nèi)的狀態(tài)。對稱度公差是實際要素的對稱中心面（或中心線、軸線）對理想對稱平面所允許的變動量。示例：公差帶是距離為0.08mm、且相對于基準中心平面或中心線對稱配置的兩平行平面之間或直線之間的區(qū)域。13圓跳動圓跳動是表示零件上的回
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所允許的變動量。示例：公差值加注記號時，公差帶是直徑0.08mm的圓柱之間區(qū)域。圓形公差帶的軸線與基準一致。12對稱度對稱度是表示零件上兩對稱中心要素保持在同一中心平面內(nèi)的狀態(tài)。對稱度公差是實際要素的對稱中心面（或中心線、軸線）對理想對稱平面所允許的變動量。示例：公差帶是距離為0.08mm、且相對于基準中心平面或中心線對稱配置的兩平行平面之間或直線之間的區(qū)域。13圓跳動圓跳動是表示零件上的回
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軸類產(chǎn)品，技術(shù)要求：兩端花鍵部位硬化層3.5+3mm/500hv1（檢測部位離端面13mm處），中間部位硬化層6+2mm/500hv1、表面硬度要求56～64hrc，花鍵m值要求71.66～71.74mm。感應淬火要求的長度較長，超過600mm。根據(jù)產(chǎn)品的要求和現(xiàn)有設備，我們只有采用掃描淬火，軸在試制過程中出現(xiàn)的問題主要是花鍵變形不合格。經(jīng)過多次試驗，最終找到一個合適的淬火方法，減少花鍵變形，達到批
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軸類產(chǎn)品，技術(shù)要求：兩端花鍵部位硬化層3.5+3mm/500hv1（檢測部位離端面13mm處），中間部位硬化層6+2mm/500hv1、表面硬度要求56～64hrc，花鍵m值要求71.66～71.74mm。感應淬火要求的長度較長，超過600mm。根據(jù)產(chǎn)品的要求和現(xiàn)有設備，我們只有采用掃描淬火，軸在試制過程中出現(xiàn)的問題主要是花鍵變形不合格。經(jīng)過多次試驗，最終找到一個合適的淬火方法，減少花鍵變形，達到批
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間的區(qū)域。跳動公差13圓跳動圓跳動是表示零件上的回轉(zhuǎn)表面在限定的測量面內(nèi)，相對于基準軸線保持固定位置的狀況。圓跳動公差是被測實際要素繞基準軸線，無軸向移動地旋轉(zhuǎn)一整圈時，在限定的測量范圍內(nèi)所允許的最大變動量。▲圖例說明1：公差帶是垂直于任一測量平面內(nèi)，半徑差為0.1mm，且圓心在同一基準軸線上的兩同心圓之間的區(qū)域。▲圖例說明2：公差帶是在與基準同軸的任一半徑位置的測量圓柱面上距離為0.1mm的兩個圓之
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此可見．尺寸公差精度愈高，形狀公差占尺寸公差比例愈小所以，在設計標注尺寸和形狀公差要求時，除特殊情況外，當尺寸精度確定后，一般以50%尺寸公差值作為形狀公差值，這既有利于制造也有利于確保質(zhì)量。2、形狀公差與位置公差間的數(shù)值關(guān)系 形狀公差與位置公差間也存在著一定的關(guān)系。從誤差的形成原因看，形狀誤差是由機床振動、刀具振動、主軸跳動等原因造成；而位置誤差則是由于機床導軌的不平行，工具裝夾不平行或不垂直
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間的區(qū)域。跳動公差13圓跳動圓跳動是表示零件上的回轉(zhuǎn)表面在限定的測量面內(nèi)，相對于基準軸線保持固定位置的狀況。圓跳動公差是被測實際要素繞基準軸線，無軸向移動地旋轉(zhuǎn)一整圈時，在限定的測量范圍內(nèi)所允許的最大變動量。▲圖例說明1：公差帶是垂直于任一測量平面內(nèi)，半徑差為0.1mm，且圓心在同一基準軸線上的兩同心圓之間的區(qū)域。▲圖例說明2：公差帶是在與基準同軸的任一半徑位置的測量圓柱面上距離為0.1mm的兩個圓之
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間的區(qū)域。跳動公差13圓跳動圓跳動是表示零件上的回轉(zhuǎn)表面在限定的測量面內(nèi)，相對于基準軸線保持固定位置的狀況。圓跳動公差是被測實際要素繞基準軸線，無軸向移動地旋轉(zhuǎn)一整圈時，在限定的測量范圍內(nèi)所允許的最大變動量。▲圖例說明1：公差帶是垂直于任一測量平面內(nèi)，半徑差為0.1mm，且圓心在同一基準軸線上的兩同心圓之間的區(qū)域。▲圖例說明2：公差帶是在與基準同軸的任一半徑位置的測量圓柱面上距離為0.1mm的兩個圓之
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此可見．尺寸公差精度愈高，形狀公差占尺寸公差比例愈小所以，在設計標注尺寸和形狀公差要求時，除特殊情況外，當尺寸精度確定后，一般以50%尺寸公差值作為形狀公差值，這既有利于制造也有利于確保質(zhì)量。2、形狀公差與位置公差間的數(shù)值關(guān)系 形狀公差與位置公差間也存在著一定的關(guān)系。從誤差的形成原因看，形狀誤差是由機床振動、刀具振動、主軸跳動等原因造成；而位置誤差則是由于機床導軌的不平行，工具裝夾不平行或不垂直
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熱處理第6頁 (鋼鐵技術(shù)相關(guān)度：943)
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火的軸承零件硬度要求1.樣品準備二、硬度檢測基本要求1）軸承零件在檢測前必須經(jīng)退磁處理。2）軸承零件硬度檢測面和定位面的表面粗糙ra應符合表3要求。表3軸承硬度檢測面和定位面粗糙度2.硬度檢測3)軸承零件檢測面、定位面不應有脫碳、裂紋、氧化皮、劃痕等缺陷。1）硬度檢測方法按表4選用，其中符號：d為套圈公稱外徑（mm）；dw為滾動體公稱直徑（mm）；be為套圈端面有效寬度（mm）。
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際工作時，僅僅與嚙合齒輪接近的端面受較大的沖擊，而與飛輪連接貼合的端面應該保持較軟具有緩沖的功用最佳。這樣歸結(jié)起來就是齒面硬、齒心部相對較軟才是最佳的齒圈淬火狀態(tài)，倒梯結(jié)構(gòu)的淬火感應器可以達到這個“外硬內(nèi)軟”的理想狀態(tài)。根據(jù)齒圈的實際使用情況，與起動機齒輪嚙合時的進入端受沖擊力較大，工作頻次大，即齒圈的倒角端與齒圈的非倒角端面承受不同的載荷，對齒圈兩端面的淬硬層深度要求不同，硬度也不相同，并且為了保
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際工作時，僅僅與嚙合齒輪接近的端面受較大的沖擊，而與飛輪連接貼合的端面應該保持較軟具有緩沖的功用最佳。這樣歸結(jié)起來就是齒面硬、齒心部相對較軟才是最佳的齒圈淬火狀態(tài)，倒梯結(jié)構(gòu)的淬火感應器可以達到這個“外硬內(nèi)軟”的理想狀態(tài)。根據(jù)齒圈的實際使用情況，與起動機齒輪嚙合時的進入端受沖擊力較大，工作頻次大，即齒圈的倒角端與齒圈的非倒角端面承受不同的載荷，對齒圈兩端面的淬硬層深度要求不同，硬度也不相同，并且為了保
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度端面跳動對稱度徑向跳動面輪廓度平行度傾斜度同軸度圓度圓柱度管板脹接脹焊結(jié)合steeliewsaiisi鋼鐵關(guān)稅美國鋼鐵貿(mào)易戰(zhàn)耐磨鋼板nm550nm360cr12萊氏體鋼冷作模具鋼粗鋼產(chǎn)量首鋼股份螺旋焊管天然氣管道世界鋼鐵協(xié)會熱軋卷板卷板先進鋼鐵材料鋼管選用鋼管材料32134715mog20mog12crmog15crmog12cr2mog12cr1movg12crmo1cr2mo1cr5mo陶
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